菩禧龙城137#住宅楼 落 地 式 脚 手 架 专 项 施 工 方 案 编制：
审核：
审批：
编制单位：河南仟禧建设发展有限公司 编制日期：
年 月 日 目 录 第一章 工程概况 1 第二章 编制依据 1 第三章 落地式脚手架搭设安全技术要求 1 1、构配件材质 1 2、构造技术要求 2 3、搭设工艺流程 3 4、搭设技术要求 4 5、安全防护 5 第四章 安全管理 5 第五章 脚手架拆除安全技术要求 6 第六章 施工应急预案 8 第七章 计算书 10 1、小横杆的计算 10 2、扣件抗滑力的计算 11 3、脚手架荷载标准值 13 4、立杆的稳定性计算 13 5、连墙件的计算 14 6、锚固段与楼板连接的计算 16 第一章 工程概况 本工程位于洛阳市伊川县彭婆镇洛临路西洛阳绕城高速以北，其中137＃住宅楼为7层，现浇剪力墙结构，采用双排落地脚手架总高度25.8米。现浇剪力墙结构。
第二章 编制依据 1、建设工程安全生产管理规范国务院令第393号 2、建筑结构荷载规范 GB50009-2001 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011 4、建筑施工安全检查标准 JGJ 59-99 5、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ 80-91 6、《建筑施工手册》（第4 版）
7、本工程施工图纸 8、公司有关要求 第三章 落地式脚手架搭设安全技术要求 1、构配件材质 1.1 锚固圆钢 质量符合国家标准《钢筋混凝土用钢筋》（GB1499），钢号HPB235；
禁止使用螺纹钢材料；
禁止使用有严重锈蚀、有裂纹、废料拼接、无出场合格证的产品材料。
1.2 钢管 脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定；
规格：外径48mm，壁厚不小于3.5mm，表面涂黄漆；
（新规范规定宜采用48.3×3.6钢管，现场根据实际情况采用）
禁止使用严重锈蚀、弯曲变形、有裂缝、无出场合格证和生产许可证或无检测证明合格的管材；
立杆两断面切口须平直，严禁有斜口、毛口、卷口等现象。
1.3 扣件 符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）；
禁止使用脆裂、变形、滑丝、无出厂合格证或无检测合格证明的扣件；
螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏；
新旧扣件均应进行防锈处理。
1.4 脚手板笆 竹笆整齐完好，不使用枯脆、破损、散边的竹片底笆；
木脚手板每块厚度不小于5cm，宽度不小于20cm，每块质量不大于30kg。
1.5 密目网 网质符合GB16909-97标准；
网格密度不小于2000目（100cm2）。每张网上均应有出厂“合格证”和“安鉴”标志。
禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测合格报告的三无劣质密目网。
禁止使用破损或有砼浆污染的密目网。
2、构造技术要求 2.1 落地式钢管扣件脚手架结构 落地式钢管扣件脚手架以硬化的回填土作或稳定的结构件为基础，所有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟或有有效的防水措施。
地基土类型:素填土；
地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；
地基承载力调整系数:1.00。
2.2搭设参数 内立杆距外墙面40cm。立杆纵距为1.5米，步距h=1.8m。采用2步2跨拉结，竖向间距3.6m，水平间距3.0m，刚性连墙件。
3、搭设工艺流程 安放锚固预埋件→安放落地式立杆垫板→竖立杆→小横杆（扫地杆）→大横杆（扫地杆）→拉结→搁栅杆→剪刀撑→铺脚手笆→踢脚板→挂密目网→底部封闭→内隔离 3.1 按设计立杆位置采用3m和6m的杆件，竖立立杆。立杆的选用必须里外交错，纵向交错。竖杆必须集体配合，按外立杆→里立杆→小横杆→大横杆的搭设顺序，依次进行。大横杆的架设必须留出与另一立面交合的长度。
3.4架体搭设过程中,应随时按规定校正步距、纵距和立杆垂直度。为保证架体稳定，水平杆件与垂直杆件的连接必须是直角扣件。扣件螺栓的拧紧程度一般控制在40-65N·m。
3.5 当二步架搭设完成以后及时安装固定剪刀撑。在架设剪刀撑中，及时校正立杆的纵向垂直度，剪刀撑接触的立杆，必须逢点必扣，且不宜与大横杆连接。在进行拉结点架设中，应校正脚手架的横向垂直，使立杆在360度角中保持垂直，即轴心垂直。
3.6 建筑施工脚手架，应沿建筑四周连接，一步一步递升。不允许分立面架设后合拢，也不允许踏步式施工。
3.7 必须分段的脚手架，如脚手架立面中必须安装施工电梯、井架等垂直运输设备，两端口的里外立杆，应绑扣横向斜撑直至顶步的措施，以增加脚手架的横向刚度，同时加密两端口与建筑的拉结。
4、搭设技术要求 4.1 立杆 采用对接接长，顶步可采用搭接，搭接长度≮1m。管端伸出扣件盖板≮10cm，采用不少于两个旋转扣件固定。
相邻立杆接头相互错开一个步距（不得在同一平面上或同步内）；
同步内相邻接头高差≥0.5m，至主节点a≤h/3。
脚手架转角处的阴角和阳角必须设置立杆。
4.2 扫地杆 在立杆底座向上200mm处，应连续设置纵向扫地杆，用直角扣件与立杆固定，采用对接接长；
在纵向扫地杆的下方与每根立杆交接处设置横向扫地杆。
4.3 剪刀撑 采用搭接接长，搭接长度≮1m；
管端伸出扣件盖板≮10cm；
与立杆、横杆同步搭设，由底至顶连续不断，形成均等菱形状；
搭设角度为45-60°，跨度≮4及6m。
4.4 大横杆 采用对接接长，接头相互错开。两根相邻大横杆的接头不宜设在同步或同跨内，杆件长度不宜小于3跨。
4.5 拉结 水平间距为2个纵距，竖向为2个步距，即两步两跨，梅花形布置；
拉结靠近主节点设置，距主节点≯30cm。
采用刚性拉结，混凝土楼板浇筑时在梁内预埋短钢管。
4.6 搁栅杆 在大横杆间等距设置两根搁栅，间距≯40cm。
4.7 脚手板笆 施工操作层必须满铺，不得少于3步。竹笆应按其主竹筋平行于大横杆（纵向水平杆）方向铺设，对接平铺，不得有探头现象。
竹笆四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在大横杆上。
4.8 上下通道 架体中的上下通道与脚手架同步搭设，坡度不宜大于1：3。
5、安全防护 5.1 防护栏杆 每步架体在1.2m和0.6m高处，分别设置二道外防护栏杆；
顶部应在1.3m、0.9m、0.4m高处，分别设三道防护栏杆，高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。栏杆采用对接接长（转角等部分除外），并始终高出作业面1.5m以上。
5.2 立网 在脚手架外立杆内侧全数张挂密目网，密目网下边与大横杆、网与网之间环环绑扎，不留缝隙；
不使用破损、肮脏等有碍工地形象和市容的安全网；
密目网一经张挂不得随意拆除。
5.3 水平、垂直防护板 在二根纵向扫地杆及其中间搁栅的上方，沿脚手架的横向设置40*40mm木方@≯500mm；
从外扫地杆到结构墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向满铺并固定水平防护板，不留空隙；
封闭楼板与上述水平防护板内边所形成的垂直孔洞，防止落物。
5.4 踢脚板 在水平防护板的外边设置高度≮18cm的踢脚板，用黑黄油漆涂饰，间隔400～500mm。
第四章 安全管理 1、作业人员持相应特种作业有效证上岗，并体检合格。
2、正确佩戴劳动劳动防护用品，遵守操作规程，禁止酒后作业。
3、严格脚手架施工方案交底制度。
4、验收。脚手架未经验收或验收不合格严禁使用。
5、井架楼层卸料平台架应与脚手架分离。
6、不得利用脚手架作模板支撑使用或固定泵送混凝土输送管道。
7、严禁在脚手架上超载堆物，及时清楚架网上杂物。
8、严禁擅自拆除脚手架拉结、栏杆、各种受力杆件、扣件和安全网等。确因施工需要拆除部分拉结点，必须填写申请表，经批准并采取相应加固措施后方可拆除。
9、在脚手架上从事电焊或气焊作业，必须有防火措施和专人监护。
10、雷暴雨、墙风、大雪等自然灾害前后应加强检查除险。
11、搭拆脚手架作业人员禁止翻爬脚手架，禁止人体在密目网外悬空加接剪刀撑。
12、拆除作业前应制定专人连续警戒、用围栏或安全线设警戒区，悬挂警戒标志，严禁非操作人员入内。
13、凡遇强风（6级以上）、雨天、雪天、雾天等气候和夜间应停止脚手架搭设拆除作业。
14、拆除脚手架必须逆搭设顺序操作。严禁上下同时拆除和高处抛掷材料。
15、拆下来的密目网必须清洗入库，不得随意堆放。
第五章 脚手架拆除安全技术要求 1、根据国家有关标准文件规定，凡不符合高处作业条件的（高血压、心脏病、贫血症、癫痫病和深度近视眼等）人员，一律禁止高处作业。并严禁酒后高处作业。
2、拆除前，应全部检查脚手架的扣件连结点、拉结点、支撑体系是否符合安全构造要求。
3、严格正确使用劳动保护用品，正确使用安全帽和安全带进入高处作业区。高处作业必须穿软底鞋。遵守高处作业的规定：工具必须入袋，物件严禁高处抛掷。
4、凡遇强风、雨天、雪天气候和夜间，应停止拆除工作。
5、因特殊需要夜间操作，必须有良好的照明，照明设备必须符合用电规定，钩挂牢固，绝缘良好，接地完善，并不准把电源线直接用铅丝绑扎在脚手架的杆件上。
6、拆除作业区的地面，应根据要求，设醒目的警戒区域标志，并设专人监护。
7、拆除危险区内的电线（或作停电处理）。禁止危险区内任何作业活动和人员穿越。
8、设立临时垂直运输机械设备的，必须符合起重设备的规定，专职开机。每天上岗前应试机，检查所有设备运转是否良好。下岗时，及时关机并切断电源。
9、高处吊运杆件必须注意：长型杆件必须采用两点捆扎吊的方法。如吊运钢管，扣件必须拆尽，不准带扣件吊。按钢管长度规格分吊，不允许长短混杂一起吊。扣件等小型配件，必须置入盛器吊下。所有吊物，都不允许超荷。
10、如需进行墙面焊割作业的，必须配备消防监护人员，除配置消防器材外，同时应配备接火盘置于切割下方，防止切割火花或切割物的溅落引起火灾事故。
11、脚手架的拆除应绕建筑周边一步一步循序渐进分解。不允许踏步式作业。严禁上下同时作业。分段拆除高差不应大于二步。如高差大于二步应增设临时拉结加固。
12、作业人员进入岗位以后，应先进行检查，如遇薄弱部位时，要先加固，后拆除。对步层面留存的物件或垃圾等，先清理，再传入建筑内或装入盛器吊下。
13、按搭设时的反程序分解架体：安全网（竖挡笆）→脚手笆→防护栏杆→搁栅→剪刀撑→拉结点→大横杆→小横杆→立杆。
14、剪刀撑、拉结点等登高设置的拆除，必须与整体脚手架的拆除同步，不允许先拆。严禁先将拉结整层或数层拆除后再拆除脚手架。
15、作业人员应保持高度的安全意识，注意站立位置，用力均需得当，防止原杆件在搭设校正弯曲时其弯势的回弹。
16、翻掀垫铺笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将笆上未及时清除的残留物从高处附落伤人。竖起竹笆应插入下步的脚手架内。不要手持笆在搁栅或大横杆上行走传运。不得高处向外抛掷竹笆。
17、拆至开洞处上部（掏空部位悬空口）时，应在悬空口上方保留二步，及时加设临时立杆作支承保护。防止未加临时措施而导致悬空部位的塌坍。
18、当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，不允许留有隐患。如发现隐患应及时修复或至少完成至一个程序、一个部位的结束方可撤岗。同时要清除步面浮动物件。防止复岗后的自伤事故发生。
19、输送至地面的材料，应按类堆放整理，剔除已失去安全度的杆件或配件，然后归仓。如修理脚手架的材料，未能及时归仓，必须暂留人行道的，在许可下，做好防范措施。张挂醒目的安全标志，防止意外事故的发生。
20、在拆除挑钢梁时，作业人员应系好安全带，2人以上配合作业。
21、作业人员应站在悬挑钢梁下的脚手架上进行拆除。脚手架上应有防护栏杆。并不得随意拆除。
22、除上述内容以外，针对本工程特点需要增加的其它针对性要求。在安全技术交底中补充明确。
23、施工组织机构及施工安全保障系 第六章 施工应急预案 一、目的 为了作好施工现场“高支模架砼浇灌时候的应急预案”工作，加强现场组织管理，认真落实抢险准备工作，以对付突发性事故的发生，特制定本应急预案。
二、应急预案管理小组人员安排 组 长：
胡继奎 副组长：
何东坡 组 员：李洛峰 马冬冬 郭传洋 三、事故预警 凡每次进行混凝土浇灌时候时候，应急预案领导小组全体人员进入紧急应急状态。小组成员应指挥各施工班组做好“高支模架砼浇灌时候的应急预案”准备，同时小组领导应向公司领导报告“高支模架砼浇灌时候的应急预案”情况，听从统一调度指挥。
四、事故防治 一旦发生高支模架砼浇灌时候危险源的苗头，应急预案领导小组成员应立即奔赴现场，组织抢险工作。要求施工人员切断一切电源，同时有序疏散人员和物资到安全区域。若发现人员伤亡应及时组织抢救，并向上级领导及时汇报。
五、事故性措施 1、坚持安全第一的思想，管理人员和班组长必须以身作则，把具体工作落实到每一个工作人员中 2、保证安全生产的计划、落实生产责任，确保防止事故多项具体措施。
3、定期对每道工序进行针对性检查，防止各类事故的发生，对事故隐患和苗子，认真分析原因，提出和落实改进方案。
4、落实天气预报上墙公布制度。设有专人负责每天将西安中心气象台的预报内容填写好，遇狂风暴雨应由警示提示，并停止一切施工作业。
5、所有机械设备、电气箱做好施工用电安全检查工作，做好检查多项设备保护工作。
6、架空电缆，震动机等设备需认真检查，确保高支模架砼浇灌顺利进行，保证作业人员人身安全。
7、救护和疏散 救护电话：120或者最近医院的急救电话。
根据“救人重于救灾”的原则和公司防灾演练操作规程，首先是拨打救护电话和抢救被围困灾害的工作人员，与此同时有序疏散人员和物资至安全区域。
第七章 计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 25 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；
脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:1 层；
3.风荷载参数 本工程地处河南省洛阳市，基本风压为0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；
栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；
脚手板铺设总层数:4；
5.地基参数 地基土类型:碎石土；
地基承载力标准值(kpa):650.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；
地基承载力调整系数:0.50。
二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1.5 = 2.326 kN/m；
小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.326×1.052/8 = 0.321 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =63.103 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =63.103 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.15+1.5 = 1.688 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×1.688×10504/(384×2.06×105×121900)=1.064 mm；
小横杆的最大挠度 1.064 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.5/3=0.158 kN；
活荷载标准值: Q= 3×1.05×1.5/3=1.575 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.04+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.221 kN；
大横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.221×1.5= 0.489 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.007+0.489=0.496 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.496×106/5080=97.638 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 97.638 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.04+0.158+1.575）/2=0.886kN V= 1.883×0.886×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 2.243 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.243=2.296 mm；
大横杆的最大挠度 2.296 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.236)+1.4×2.362=3.709 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = [0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×25.00 = 3.680；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；
采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；
采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
0.005 NG4 = 0.005×1.5×25 = 0.188 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.532 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05×1.5×1/2 = 2.362 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.4×1×1.13 = 0.316 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.532+ 1.4×2.362= 9.946 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.532+ 0.85×1.4×2.362= 9.45 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.5× 1.82/10 = 0.183 kN.m；
六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内卸荷2次；
吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；
以卸荷吊点分段计算。
第1 次卸荷净高度为7m; 第2 次卸荷净高度为7m; 经过计算得到 a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度 a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度 第1次卸荷处立杆轴向力为：
P1 = P2 = 1.5×9.946×7/25 =4.178 kN；
kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：
T1 = P1/sina1 = 4.178/0.912 = 4.581 kN T2 = P2/sina2 = 4.178/0.995 = 4.198 kN G1 = P1/tana1 = 4.178/2.222 = 1.880 kN G2 = P2/tana2 = 4.178/10.000 = 0.418 kN 其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =4.581 kN。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 4.581kN，α=0.82，K=6，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×4.581×6.000/0.820)0.5 = 8.2 mm。
吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] -- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；
N -- 吊环上承受的荷载等于[Fg]；
A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；
选择吊环的最小直径要为：d =（2×[Fg]/[f]/π）0.5 =（2×4.581×103/50/3.142）0.5 = 8 mm。
第1次卸荷钢丝绳最小直径为 8.2 mm，必须拉紧至 4.581 kN，吊环直径为 8 mm。
根据各次卸荷高度得：
第2次卸荷钢丝绳最小直径为 8.2 mm，必须拉紧至 4.581 kN，吊环直径为 8 mm。
七、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.946×11/25 =4.376 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ：
A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 4376/(0.186×489)=48.117 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 48.117 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.45×11/25 =4.158 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：
k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ：
A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 4158.165/(0.186×489)+182986.776/5080 = 81.738 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 81.738 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.176 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.176 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f] 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：
A = 4.89 cm2；
[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 12.176 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 12.176小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 325 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 650 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =17.506 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.946×11/25 =4.376 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=17.506 ≤ fg=325 kpa 。地基承载力满足要求！
推荐访问:落地式双排钢管扣件脚手架施工方案 落地式钢管脚手架施工方案 落地式钢管卸料平台 落地式扣件钢管脚手架 落地式钢管脚手架 落地式钢管脚手架规范 落地式外脚手架施工方案 落地式脚手架施工方案免费下载 外架落地式脚手架施工方案 双排落地式脚手架施工方案
