篇一：轴线长30m宽20.7m楼盖设计
目录
一、编制依据
........................
二、工程概况
........................
2.1工程概况.....................22.2材料概况.....................2三、施工准备
........................
3.1技术准备.....................33.2材料准备.....................33.3现场施工准备...................3四、施工方案
........................
4.1工艺流程.........34.2施工方法.........44.3施工质量及技术要求
...1五、空心楼盖结构质量保证措施
....165.1质量保证体系.......165.2质量保证措施.......1六、安全文明施工措施
....................
6.1防止高处坠落措施
..................
16.2防止高处落物措施
..................
16.3文明施工保证措施
..................
1空心楼盖专项施工方案
1、编制依据
1>xxxxxxxxx设计施工图
2、《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》(JGJ/T268-2012)3、标准图集《现浇混凝土空心楼盖》
05SG3434、《混凝土结构工程施工质量验收规范》
(GB50204-2015)
5、混凝土结构平面整体表示方法(16G1016、现场施工环境
二、工程概况
2.1工程概况
xxxxxxxxx工程位于xxxxxxxxx36总4建筑面积漠中地
上建筑面积27143.31川，32层，两层商业，30层住宅，建筑高度99.3m。
地下室面积为8921.58平方米，地下二层，结构形式为框架剪力墙结构，本工程抗震设防烈度为小于
6度设防，抗震等级b轴及以上、标高15.30及以下为二级，其余为三级。
本工程空心楼盖板位于地下一层板，地下一层板除主楼部分外均按空
心楼盖板施做，空心楼盖按后浇带划分为
7个区域，各区域施工顺序同主
体楼层，最后施做非主楼公共部分。本栋空心楼盖板厚
300mm空心楼盖
板面积为685.9〃，具体布置详见图2.1-1空心楼盖平面图，图中阴影部
分为实心楼板，非阴影部分为空心楼盖板。
2.2材料概况
本工程的空心楼盖采用埋入轻质实心筒体内模一一
GZ高分子轻质材
料，芯模外径"200,管段长度1000mm
芯模采取有效的措施固定，防止其移动和上浮，抗浮铁丝采用
12号
混凝土强度等级C30,钢筋HRB40Hi-.—..-
KI.—.
IJI—i;liJ—Il-
三、施工准备
3.1技术准备
由施工单位项目技术负责人组织项目组管理人员熟悉图纸及有关规
范、规程，编制空心楼盖结构的专项施工方案并向施工班组进行安全技术
交底。
3.2材料准备
按设计图纸及时做好内模填充管的需用量计划，联系、考察有资质
的填充管生产厂家，确定供货商并向其提供产品质量技术要求和用量计
划。
3.3现场施工准备
人力、周转材料、机械设备进场计划按地下室施工所需进行安排、准
备。
空心楼盖施工前对板块内芯模布置按设计及实际板块尺寸进行预排
版，在空心楼板施做时，安排专人进行放线、安装、固定。
四、施工方案
4.1工艺流程
现浇混凝土空心楼盖的施工顺序为：
测量放线
T安装模板
T模板上划线定位
T梁钢筋、板底钢筋、肋间钢筋安装
T预埋水电线管及竖向穿板管
T内模安装、内模抗浮技
术措施f板面钢筋安装f钢筋、内模隐蔽检查验收
f铺设架空马道
浇筑混凝土
f混凝土养护f拆模。
4.2施工方法
421施工测量
将轴线位置和标高从设定的控制点引测到施工层。
4.2.2模板支撑系统
模板安装参照11#模板施工专项施工方案，模板安装完成并经验收合
格后，对暗梁、内模、预埋管、孔等做放线定位，核对无误后方可顺序施
工。
4.2.3钢筋绑扎
(1)
绑扎梁钢筋。
(2)
摆放顺内模方向的板底主受力钢筋。绑扎垂直于内模方向的板
底次受力钢筋，垫好保护层垫块，楼板钢筋绑扎详见图
421、4.2-2。
(3)
采用12#铁丝按图4.2-3所示穿过模板将板底钢筋绑扎固定于
下部的支模钢管架上。
图4.2-1空心板顺管方向示意图
顺管方向板顶筋
横管方向板顶筋
檢肋单肢箍筋?8@20顺管方向菽底筋
100橫管方向橈底筋
图4.2-2空心板横管方向示意图
4.2.4内模安装
(1)
内模施工前，必须根据设计图纸中每块楼板的平面尺寸，施工
缝位置、预留预埋情况、内模的排布方向和设计长度，进行排管设计，每
层绘制一张内模排放图，芯模到梁边距离不小于50mm柱周边实心区域距
柱边不小于500mm芯模垂直于结构图横轴方向布置，芯模布置平面示意
图见图4.2-4。
(2)内模水平位移控制及抗浮
在浇筑混凝土时，由于内模自重轻，会产生较大浮力，所以必须做好
内模的固定，否则会造成内模左右位移和上浮，把楼板上排钢筋顶起，发
生质量事故。芯模固定采用12#铁丝绑扎，在每个芯模两端200mm处分别
绑扎一道铁丝，铁丝固定在底板钢筋，与前面底板钢筋和模板底横楞钢管
铁丝绑扎形成一个整体抗浮体系，铁丝一定要拉直拉紧，以便有效抵抗上
浮力，避免产生向上位移。芯模绑扎固定详见图
425M
-------■
----LiF1-----1------*------l岔
图4.2-5芯模固定示意图
425板面钢筋绑扎
支架钢筋：支架采用直径"16的螺纹钢筋焊接制作，支架立筋与底部
水平短筋、上部通长水平筋均焊接。底部水平短筋与板的下排钢筋焊接，支架的摆放方向与填充管的长度方向垂直，一个长度内摆放两道支架，支
架的立筋间距不大于600mm支架的水平钢筋通长设置，具体做法见图
4.2-6。填充管支架图。水平筋通长设置。详见下页图。
"°“翳w石白芯模顺管方向根受力丽筋16压筋
/打-1—
------------------------------------------
----y—
---------H
----------!-------P|----
----S--------Pj-------1—
A
/J11图4.2-6填充管支架图
6?0卜
j
卩
j
板面筋：铺设上层钢筋马镫筋，马镫筋采用①16钢筋制作，间距
1000mm根据设计图纸间距绑扎面筋，再安装芯模肋板拉钩。
4.2.6混凝土浇筑
(1)
混凝土施工采用商品砼、天泵输送的施工方法。混凝土拌合物
的塌落度不小于160mm现场测定砼坍落度，对砼坍落度不符合要求的车
辆要求其退回
(2)
钢筋隐蔽验收及内模固定验收合格后，方可浇筑混凝土，混凝
土浇筑前应调整芯模使其位置准确，检查管是否破碎，如破碎应及时更换
防止板空心率降低。
(3)
混凝土先浇筑柱部位混凝土，后浇筑梁、板部位混凝土，每块
板厚的混凝土要分两步浇筑完成。楼板砼浇筑方向应顺着与填充管轴线垂
直方向推进，浇筑空心板时，一次下料厚度保证控制在填充管管底。待第
一次下料的砼振捣密实并充分沉实后，初凝前，再进行第二次下料浇筑，以避免填充管上浮。布料时不能集中一处布料，距离控制在
2-3m之内,以便于振捣，防止损坏钢筋骨架。标高控制：用水准仪抄平，用红胶带或
红油漆在墙柱钢筋上做标记，拉线控制，刮杠找平标高。楼板混凝土要求
随铺随振随压，并在浇筑完毕后，再做两次搓毛压实，最后一遍压实在混
凝土终凝前完成，保证楼板混凝土不产生裂缝。墙柱处的砼表面要刮毛以
保证与上层墙柱砼结合紧密。
(4)
梁板与墙柱的节点核心区按墙柱砼浇筑，其在梁板内的浇筑区
域为：墙柱边以外500且不小于梁高范围内。砼浇筑前，应先用双层钢丝
网将节点核心区与外围隔开，以保证核心区高强度等级砼的浇筑范围符合
要求。详见图4.2-7。
梁車
图4.2-7梁柱节点混凝土浇筑范围示意图
(5)
混凝土振捣时，振捣捧插点要均匀排列，可采用“行列式”或
“梅花式”移动，间距为振捣棒有效作用半径的1.5倍(400-500mm,但不能混用，以免造成混乱而漏振。每一插点振捣时间应视混合物表面呈
水平、有浮浆、不再下沉、不再出现气泡为准，一般为
20-30秒，以保证
混凝土的浇筑质量。为了不使上下层间产生冷缝，应在下层砼浇筑完毕初
凝前浇筑上一层砼，并采取二次振捣法，即在振捣上一层砼时，振捣棒插
入下一层中5cm左右，以消除两层间的接缝。
4.2.7混凝土养护及拆模
（1）砼养护：采用覆盖浇水养护，空心楼板砼浇筑完毕
12h后，采
用湿麻袋覆盖浇水养护7d。在进行放线时，掀起的湿麻袋应在弹线后及时
恢复覆盖。
（2）拆模：在混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤时可以拆除
墙柱模板，但在拆除柱模时，柱帽模板不得随同柱身模板拆除，柱帽模板
要与顶板模一同拆除。
本层顶板浇筑混凝土前，下层顶板模板及其支撑不得拆除。待本层顶
板已浇筑混凝土、下层顶板混凝土达到拆模强度后，方可将下层顶板模板
及其支撑拆除（保留有后浇带跨的模板及其支撑）。
4.2.8后浇带及施工缝施工
本工程设计有800mn宽的后浇带，在进行空心楼板施工时必须按图纸
要求留设。楼板砼浇筑完毕
12小时后，要及时凿毛后浇带断面并清理后
浇带内杂物和污水，上面用木板封盖密实，防止以后施工中的杂物和污水
进入后浇带内。
根据设计要求，后浇带用比同部位砼高一个强度等级的补偿收缩砼浇
筑。
施工缝处必须待已浇筑砼的抗压强度不小于
1.2MPa（—般在12小时
以上）时，才允许继续浇筑。
施工缝、后浇带再施工时，砼表面要凿毛，剔除软弱层、刷去钢筋上
的水泥浆，并用水冲洗干净后，先抹一层与砼同成份去石子的水泥砂浆，然后继续浇筑砼。施工缝、后浇带继续浇筑时应浇筑密实，使新旧砼结合
紧密，同时加强养护。
4210实心楼盖与空心楼板交接处施工工艺
空心楼盖与实心楼盖相接处为主（次）梁，且板厚不一致，模板支设
时，事先放线定位，调整立杆横向间距及标高，钢筋绑扎先绑梁钢筋再分
别绑扎两边楼板钢筋。
4.3施工质量及技术要求
4.3.1模板安装及拆除
（1）
板模板的满堂架子应按相应方案确定的立杆间距、步高搭设。
架子上端用可调顶托支撑双钢管，钢管上铺放
60*80木方，木方应刨平以
保证模板铺装平整。
（2）
现浇混凝土空心楼盖结构中的钢筋混凝土梁板，其模板应按设
计要求起拱，框架暗梁及空心板施工时应起拱
构造施工。
（3）
顶板模板铺装好后，根据引测到墙柱钢筋上的标高控制点，对
模板标高、平整度进行拉线检查。并根据拉线标高，采用加木楔或调整顶
托的方法，将模板按要求起拱。
（4）
模板经自检合格后报监理进行验收，监理验收合格后方可进行
下一工序的施工。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法见下表。
表4.3-1现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项
目
允许偏差（mr）
检验方法
钢尺检查
水准仪或拉线、钢尺检查
基础
柱、墙、梁
层咼垂直度
不大于5m大于5m
1/250，框架暗梁按框架梁
轴线位置
5底模上表面标咼
截面内部尺寸
±10+4,-5钢尺检查
钢尺检查
经纬仪或吊线、钢尺检查
经纬仪或吊线、钢尺检查
钢尺检查
6825相邻两板表面冋低差
表面平整度
2m靠尺和塞尺检查
（5）顶板模板在验收合格后要及时涂刷脱模剂，待脱模剂风干后方
可进行钢筋绑扎；清水模板在浇筑混凝土前要浇水湿润以便于拆模。
（6）顶板模拆除前必须对同条件养护试块进行试压，试压强度达到
设计、规范要求时方可拆除。底模拆除时的混凝土强度要求见表
表4.3-2底模拆除时的混凝土强度要求
达到设计的混凝土度立方体抗压强度
构件类型
构件跨度（m）
标准值的百分率（%<2板
>2,<8>8<8梁、拱、壳
>8悬臂构件
一
>100>100>50>75>100>754.2-2（7）后浇带部位支模架应分开搭设，单独成体系，不得拆除后回顶。
4.3.2芯模的进场验收及安装
（1）芯模筒体的验收
a、内模筒体
--GZ高分子材料芯模进场时，应按同一厂家、同一材
料、同一工艺、同一规格且连续进场不超过
5000件为一检验批，检查其
产品合格证、出厂检验报告，并进行抽样检验。当连续
3批一次检验合格
时，可改为每10000件为一检验批。
b、内模填充管检验批的进场检验内容应包括外观质量、尺寸偏差、物理力学性能。每一检验批内模的外观质量应全数目测检查；每一检验批
内模应随机抽取20件进行尺寸偏差检验；尺寸偏差检验合格后，再从
件试件中随机抽取3件检验其物理力学性能（重量和抗压荷载）。
c、内模填充管原材料中的氯化物和碱含量应符合现行有关标准规定，且不应含有影响环境和人身健康的有害成分。
d、内模填充管外壁应密实，外表面不得有影响混凝土形成空腔的孔
洞、飞边、毛刺、蜂窝、贯通裂缝和外露纤维等缺陷。在埋入结构前，应
对经检2验不符合外观质量要求的填充管进行修补，修补后经检验合格，可
重新用于工程；对于破损严重无法修补的填充管，不得用于工程。
e、填充管的尺寸允许偏差及物理力学性能见表
4.3-3、4.3-4。
表4.3-3内模填充管尺寸允许偏差
项
目
允许偏差
量具
钢尺
钢尺
直角尺和塞尺
靠尺和塞尺
钢尺
检验方法
在试件两端对应点之间量测一次，计算尺寸偏差
在试件两个端面各量测一次，取偏差较大值
在试件端面量测一次，取最大空隙值
在试件侧面量测一次，取最大空隙值
试件端面上互相垂直的两个方向量测直径，差值
长度
外径
端面垂直度
平直度（侧弯曲）
不圆度
0，-20±3555表4.3-4物理力学性能要求
项
目
要
求
D=100120、150、180、200mm重
量
w12kg/mw25kg/mw40kg/m>1000ND=220250、280、300、350mmD=400450、500mm径向抗压荷载
（2）内模筒体的安装
a、空心管安装前应仔细阅读图纸，芯模安装要求位置准确和整体顺
直，并符合下列要求：内模的安装位置应符合设计要求，区格板周边和柱
周围混凝土实心部分的尺寸应符合设计要求。
b、施工过程中，预留、预埋设施（水平管线、电线盒等）的安装应
与钢筋安装、内模安装等工序交叉进行。
c、安装时要注意施工人员不得直接在空心管上行走，行走时需铺设
木板.空心管在施工运输过程中要轻拿轻放，不得直接抛扔，避免挤压，吊装时必须使用专用吊篮吊运，严禁用缆绳直接绑扎空心管进行吊运，空
心管被吊到安装楼层
后应及时排放，不应再叠层堆放。
d、预留、预埋设施宜布置在楼盖结构的楼板实心区域、肋宽范围内。
当预留、预埋设施无法避开管模时，可对管模采取端开或锯缺口等
e、填充管安装前，应根据排管平面图在顶板模板上进行划线，将填
充管的摆放位置标出来。待顶板的下排钢筋网绑扎完毕后，便可以进行填
充管固定支架的焊接。
f、填充管的安装既要保证其位置安放准确，又要保证其在浇筑顶板
砼时不会上浮及前后左右偏移。芯模固定采用
12#铁丝绑扎固定，铁丝必
须绷紧。
4.3.3钢筋工程
4.3.3.1钢筋连接与试验
（1）
连接工艺选择
:板筋采用绑扎搭接，大于
25的钢筋采用直螺
纹连接，小于等于
25大于
16的采用闪光对焊连接。竖向柱钢筋采用电渣
压力焊连接。
（2）
接头试验：直螺纹接头、电渣焊接头在施工前由厂家提供原材
合格证及检验报告。各种规格型号的直螺纹接头、电渣焊接头及闪光焊接
头，均以
500个为一个验收批，不足
500个按
500个计。每种接头的每一
个验收批均从工程结构中随机截取
3个试件（试件长度600mm送指定试
验单位检验，当
3个试件中有一个不合格时，应再取
6个试件进行复检，复检中如仍有
1个试件不合要求，则该验收批评为不合格。因本工程接头
数量大，如连续检验
10个验收批其全部单向拉伸试验试件一次抽样均合
格时，验收批接头数量可放大至
1000个一批。
4.3.3.2钢筋材质及构造要求
（1）钢筋材质要求：
本工程结构所用钢筋为HRB400其材质要求应符合如下几条规定：a）
钢筋进场应有出厂合格证和试验报告单，钢筋表面及每捆钢筋均应有标
识，外观检查合
格，现场抽样进行力学性能试验合格。
b）钢筋抗拉强度
实测值与屈服强度实测值不应小于
1.25，钢筋屈服强度实测值与钢筋强度
标准值的比值不应大于
1.3。如有一项试验结果不符合要求，则从同一批
中另取双倍数量的试样重作各项试验，如仍有一个试样不合格，则该批钢
筋为不合格品，进行退场处理并办理退场手续。
（2）空心楼板钢筋绑扎
：
板面钢筋在边支座的锚固应按充分利用钢筋的抗拉强度时的构造，板
底钢筋边支座锚固长度不应小与150mm边支座的锚固长度从边梁内边算
起。
芯模的排放应综合考虑楼板预留孔位置，以孔留于芯模处少切断板受
力主筋为原则，因楼板留孔而切断板受力筋则应在留孔四周板肋内加筋
,加筋原则为与芯模平行方向每侧板肋内各加一半被切断钢筋
,且直通入两
端梁内
300,与芯模垂直方向孔每侧各加
2}16直通两端梁内
30钢筋绑扎时要带线绑扎，确保板筋的间距符合设计要求，其中第一道
和最后一道板筋距支座边50mm绑扎时弯钩按图纸要求朝向一致。
垫块厚
度要符合保护层要求。
空心楼板下层钢筋的保护层20mn厚,用垫块垫好，并且在振捣棒的作
用下不滑落。上层钢筋必须支撑牢固
,不得把跳板直接落在钢筋上
,而应该
架起来。
4.3.4混凝土浇筑工程
（1）
空心楼盖的填充管安装、钢筋绑扎经自检后，报请甲方、监理
及人防监督站验收，经各方验收合格方可进行混凝土的浇筑。
（2）
对混凝土班组进行技术交底，明确工艺要求和质量标准。
（3）
在浇筑前将所有机械设备进行试运转，确保浇筑顺利。
（4）
预备足够量的麻袋和塑料薄膜，分别供覆盖养护和雨天覆盖保
护使用。
（5）
混凝土振捣宜选用d=30的振捣棒。
（6）
混凝土的要求
:石子粒径级配要合理，粗骨料的最大粒径不宜超
过空心板肋宽和板底厚度的1/2,且不得超过31.50mm不得使用平板振捣
器。
（7）混凝土浇筑前应调整芯模使其位置准确，检查管是否破碎，如
破碎应及时更换，防止板空心率降低。
（8）混凝土浇筑振捣时应保证混凝土振捣密实但应避免振捣器直接
接触芯模将芯模振碎。
（9）混凝土塌落度不小于
160mm浇筑时混凝土输送泵出口应加弯头
避免混凝土直接冲击内模。
（10）振捣棒振捣应做到快插慢拔，同时要注意避开填充管，防止将
其损坏。注意在一个点不要一次振捣时间过长，防止局部混凝土过振离析。
（11）
空心楼板砼浇筑完毕12h后，采用湿麻袋覆盖浇水养护7d。
（12）
底板后浇带处的防水措施采用止水钢板止水条，止水条在砼浇
筑前焊接。
（13）
砼试件取样：砼试样应在砼浇筑地点随机抽样制作，每
100m
的同配比砼取样一次。每次浇筑同配比砼不足
loom时仍取样一次。每次
取样留置至少一组标养试块和一组同条件养护试块，每组
3个试件。抗渗
2组，试块按同抗渗等级、同强度等级、同一生产厂家每单位工程不少于
一组用作标养试块，一组用作同条件试块。
（14）
混凝土质量要求
表4.3-5现浇砼工程允许偏差（伽）
项
目
基础
轴线位移
墙、柱、梁
剪力墙
标高
允许偏差
1585±截面尺寸
表面平整度
+8,-58五、空心楼盖结构质量保证措施
5.1质量保证体系
1、建立、健全以项目经理为首的工程质量管理系统，在地下室施工
阶段，重点对空心楼盖结构进行质量监控和管理并对检查、评定结果负责
质量保证体系组织结构图如下。
2、从项目部到施工队、到各班组，配备足够的管理人员，监督检查序施工质量，发现问题及时沟通、整改，确保质量保证体系得正常运
作。
图5.1-1质量保证体系组织结构图
5.2质量保证措施
1、严格执行三检制和各工序的质量检查、报验程序，在每个环节都质量把关。
2、严格执行进场原材料检验验收制度，对空心楼盖结构用材料质量把关。
各工做好进行
3、空心楼盖结构施工前的技术交底要传达至每一个班组的每一个组
员，确保各班组成员对该结构有整体认识，熟悉该结构的施工工序。
4、本工程空心楼盖结构的楼板跨度较大，故在安装楼板模板时，必须按设计及规范要求进行起拱。
顶板模板拆除必须严格执行拆模混
凝土强度要求且应在上层顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度后方
可拆除下一层顶板模板及支撑。
凝土浇筑前不得拆除。
5、内模填充管安装前必须按设计布管图先进行填充管支架的焊
接。支架位置要按预先在顶板模板上划定的填充管分布线确定，保证
支架能将填充管固定在设计位置。
6、填充管在运输、堆放及装卸、安装过程中应小心轻放，严禁
甩扔。在安装过程中损坏的填充管必须更换。
7、填充管安装完毕并经监理验收其位置、间距符合要求后，再
按既定方案实施填充管防浮措施。
8、施工过程中，预留、预埋管线要与顶板钢筋绑扎、填充管安
装交叉进行。
预留、预埋管线应尽量布置在楼盖结构的楼板实心区域、肋宽范围内。若无法避开时，可对填充管采取断开、锯缺口等措施，并将断开面或缺口面进行封堵。
9、绑扎楼板上排钢筋网片及浇筑楼板砼时，要铺设架空马道，严禁将施工机具直接放置在填充管上。施工人员不得直接踩踏填充
管。
10、浇筑砼时，安排专人看护填充管。振捣棒应避免触碰填充管
及其支架、定位马镫。当有填充管偏移或上浮时，要立即停止此处的砼浇筑，将管底及两侧砼挖开，使填充管重新归位并重新加固。
六、安全文明施工措施
6.1防止高处坠落措施
1、操作人员进行高处作业时必须正确使用安全带。
后浇带部位的模板及支撑在后浇带混
2、芯模吊装时要有专人指挥，吊装过程中，下方不得施工作业。
3、登高梯子必须牢固，梯脚底部应坚实，垫高使用，使用时上端应
有固定措施。
水平梯子筋
梯子筋水平筋，①16钢筋制作
4、模板工程作业高度在2m和
2m以上时，要根据高空作业安全技术
楼面竖向梯子筋
柱筋定位框
规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m以上周围应设
安全网、防护栏杆。
5、操作人员上下通行，必须通过马道，不许在墙顶、独立梁及其他
狭窄而无防护栏杆的模板面上行走。
6.2防止高处落物措施
1、地面操作人员应戴安全帽。
2、高处作业架子、平台上一般不宜堆放材料，必须短时间堆放时，一定要码平放稳，不能堆得过高，必须控制在架子或平台的允许范围内。
3、高处操作人员使用工具，应随身佩戴工具带，不可随意向下丢掷。
4、装、拆模板时要避免上下同时作业；拆模板时下方不能有人，拆
模应设警戒线，以防有人误入被砸伤。
5、拆除的模板向下运送传递时，一定要上下呼应。
6、木工机具应保证安全运转的情况下进行使用。
6.3文明施工保证措施
1、芯模及模板支撑材料的堆放应成方、成垛，散落的模板材料应及
时回收至指定地点归堆。作业现场安装剩余的材料不能随处弃置。
2、施工现场安装完成后做好“落手清”。
0蛊墙比长筋钢短余其两刖梯子筋立筋
柱主筋
①16钢筋定位框
间
篇二：轴线长30m宽20.7m楼盖设计
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书
1.设计资料
某多层厂房为多层内框架结构，一层平面布置如图所示，楼梯位于平面之外。楼面周边支承于外砖墙，采用现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖，烧结承重多孔砖砌体承重外墙，钢筋混凝土内柱尺寸为400mm?400mm，试按现浇单向板肋形楼盖设计此楼面。
（1）楼面做法：
20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底。
（2）楼面荷载：
楼面等效均布活荷载标准值为7kN/m3，水泥砂浆容重为20kN/m3，混合砂浆容重为17kN/m3，钢筋混凝土容重为25kN/m3。
永久荷载的分项系数可按活荷载效应控制的组合，取为1.2；活荷载的分项系数取为1.3。
（3）材料：
混凝土强度等级为C25（fc?11.9N/mm2，ft?1.27N/mm2），梁内受力纵筋为HRB335级（fy?300N/mm2）或HRB400级（fy?360N/mm2），板内钢筋及箍筋为HPB235级（fy?210N/mm2）或HRB335级。
（4）梁板支座：
外墙厚为370mm，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁在砖墙上的搁置长度为240mm，主梁在砖墙上的搁置长度为370mm，柱截面尺寸为400mm?400mm。
2.结构平面布置
由图中柱网布置，按主梁横向布置，次梁纵向布置为宜。
板：跨度l1=2000mm，由跨高比条件，板厚h1?l140?50mm，按构造要求，工业建筑楼板的最小厚度为80mm，故取h1?80mm。
次梁：跨度l2?6000mm，截面高度h2?l218l212即h2?333.33500mm，取h2?400mm。截面宽度b2?h23b2?133.33200mm，取b2?200mm。
h22即
主梁：跨度l3?6000mm，截面高度h3?l315l310即h3?400600mm，取h3?600mm。截面宽度b3?h33h32即b3?20单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示：
300mm，取b3?300mm。
3.板的设计（按考虑塑性内力重分布的方法计算）
(1).荷载计算
20mm厚水泥砂浆地面
0.02?20?0.40kNm220mm厚混合砂浆抹底
0.02?17?0.34kNm280mm厚钢筋混凝土现浇板
0.08?25?2.00kNm2则板的恒荷载标准值gk1?0.40?0.34?2.00=2.74kNm2楼面传来的活荷载标准值qk1?7kNm2恒荷载分项系数取为1.2，活荷载分项系数取为1.3。
则板的恒荷载设计值g1?2.74?1.2?3.29kNm2楼面传来的活荷载设计值q1?7?1.3?9.1kNm2荷载总设计值g1?q1?12.39kNm2，近似取为12.4kNm2(2).计算简图
次梁截面尺寸为200mm?400mm，板在砖墙上的搁置长度a1?120mm，取1m宽板带作为计算单元，按塑性理论计算，各跨计算跨度为：
边跨：l01?ln?h12?2000?100?130?40=1810mm?ln?a12?1835mm
中间跨：l01?ln?2000?200?1800mm
因跨度相差(1810-1800)1800=0.5%<10%，故可按等跨连续板计算内力，计算简图如下：
(3).弯矩设计值计算
相关数据代入公式后计算结果列入下表中：
截面
弯矩系数?
弯矩MkN?m
M??(g1?q1)l012边跨中
111离端第二支座
?111中跨中
116中间支座
?1143.69-3.692.51-2.87(4).正截面受弯承载力计算
环境类别一类，C25混凝土，板的最小保护层厚度c?15mm，取板的有效厚度h01?80?20?60mm，板宽b1?1000mm（板带宽）。C25混凝土，fc?11.9Nmm2，?1?1.0。板内钢筋采用HRB335级，则fy?300Nmm2。
承载力及配筋计算列入下表中：
截面
弯矩设计值（kN?m）
2?s?M/(?1fcbh01)
13.690.0860.0902B-3.690.0860.090214.222.510.0590.061145.18C-2.870.0670.069164.22??1?1?2?s
轴线计算配筋（mm）
①②
As??bh01?1fcfy
2214.2⑤⑥
实际配筋（mm）
计算配筋（mm）轴线28＠20251.0214.28＠20251.0214.26/8＠20196.0116.148＠20251.0131.38As??bh01?1fcfy
实际配筋（mm）
2②⑤
6/8＠17231.8＠20251.06＠17166.08＠20251.0注：对轴线②⑤间的板带，其跨内截面2、3和支座截面的弯矩设计值都可以折减20%.为了方便，近似对钢筋面积折减20%。即145.18?0.8?116.14，164.22?0.8?131.38。
由计算知，支座截面的?均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。配筋率
As（b1h1）=166/（1000?80）=0.21%>0.2%>0.45ft/fy?0.45?1.27/300?0.19%,故满足最小配筋率要求。
4.次梁的设计（按考虑塑性内力重分布的方法计算）
(1).荷载计算
板传来的恒荷载：2.74?2.0=5.48kNm
次梁自重：25?0.2?(0.40-0.08)=1.6kNm
次梁粉刷：17?0.02?(0.40-0.08)?2=0.22kNm
次梁的恒荷载标准值gk2?5.48?1.6?0.22?7.30kNm
活荷载标准值qk2?7?2?14kNm
则次梁的恒荷载设计值g2?7.30?1.2?8.76kNm
活荷载设计值q2?14?1.3?18.2kNm
总荷载值g2?q2?26.96kNm
(2).计算简图
主梁截面尺寸为300mm?600mm，次梁在砖墙上的搁置长度为a2=240mm，按塑性理论计算，各跨计算跨度为：
边跨：a22?6000?130?3002?2402?5840mm?1.025ln?5863mm
故取l02?5840mm。
中间跨：l02?6000?300?5700mm
因跨度相差(5840?5700)/5700?2.5%?10%，故可按等跨连续梁计算内力，计算简图如下：
(3).内力设计值计算，列入下表中：
次梁的弯矩设计值计算
截面
弯矩系数?
弯矩MkN?m
边跨中
离端第二支座
中跨中
中间支座
11183.71?111-83.7111654.83?114-62.66M??(g1?q1)l012次梁的剪力设计值计算
截面
剪力系数?v
剪力VkN
边跨中
离端第二支座
中跨中
中间支座
0.4569.500.692.340.5584.650.5584.65V??v(g1?q1)l0126(4).承载力计算
1).正截面受弯承载力计算
跨中按T型截面计算，翼缘宽度取：
边跨：b"f?l023?58403?1947mm
b"f?b?sn?200?1990?2190mm
取较小值b"f?1947mm
中间跨：b"f?l023?57003?1900mm
b"f?b?sn?200?1800?2000mm
取较小值b"f?1900mm
支座截面按矩形截面计算。
环境类别一类，C25混凝土，梁的最小保护层厚度c?25mm，取梁的有效厚度h02?400?35?365mm，梁宽b2?200mm。C25混凝土，fc?11.9Nmm2，?1?1.0。板内钢筋采用HRB400级，则fy?360Nmm2。
T型截面类型验算：
?1fcb"fh"f(h02?h"f2)?1.0?11.9?1947?80?(375?802)
?620.94kNm?83.71kNm，属于第一类T型截面。次梁正截面受弯承载力计算见下表：
截面
183.7119470.0270.027634.3318763B-83.712000.2640.313755.33254.8319000.0180.018412.6314461C-62.662000.1980.223538.1316603M(kN/m)
b"f或b2(mm)
2?s?M/(?1fcbh02)
?s?M/(?fbh)
??1?1?2?s
As??bh02?1fcfy
As??bh02?1fcfy
选配钢筋mm
2"f"1cf20218763由计算知，支座截面的?均小于0.35，符合塑性内力重分布原则。配=461/（200?400）=0.58%>0.2%，筋率As（b2h2）且大于0.45ft/fy?0.16%，故满足最小配筋率要求。
2).斜截面受剪承载力计算
斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
截面尺寸验算：
hw?h02?h"f?365?80?285mm，hw/b?285/200?4，则截面尺寸按下式验算：
0.25?cfcb2h02?0.25?1.0?11.9?200?365?217.18?103N?Vmax?92.34?103N
截面尺寸满足要求。
腹筋配筋计算：
采用6，双肢箍，按VBl?92.34kN验算。由Vcs?0.7ftb2h02?1.25fyvAsvh02/s
3可得箍筋间距：s?1.25fyvAsvh02/(VBl?0.7ftb2h02)
?1.25?300?56.6?365/(92.34?10?0.7?1.27?200?365)?282.3mm
调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加或箍筋间距减小20%.现调整箍筋间距，s?0.8?282.3?225.8mm，最后取箍筋间距s?200mm。为方便施工，沿梁长不变。
配筋率验算：
实际配筋率?sv?Asvb2s?56.6(200?200)=0.14%，配筋率下限为
0.3ftfyv?0.3?1.27300?0.13%，满足要求。
5.主梁的设计（按弹性方法计算）
(1)荷载计算
为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的恒荷载标准值：7.30?6.0=43.8kN
主梁自重：(0.6-0.08)?0.3?2.0?25=7.8kN
主梁粉刷：(0.6-0.08)?0.02?2?17=0.36kN
主梁恒荷载标准值g3k?43.8?7.8?0.36?51.96kN
主梁活荷载标准值q3k?14?6?84kN
则主梁活荷载设计值g3?51.96?1.2?62.4kN
主梁活荷载设计值q3?84?1.3?109.2kN
(2)计算简图
主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度a3?370mm，中间支承在400mm?400mm混凝土柱上，各跨计算跨度为：
边跨：ln3?l3?250?200?5550mm，因0.025ln3?138.75?a32?185mm，取
l03?1.025ln3?400/2?5889mm
中间跨：l03?6000mm
因跨度相差(6000?5889)/6000?1.9%?10%，故可按等跨连续梁计算。计算简图如下：
(3).内力计算
1).弯矩计算
M?k1g3l03?k2q3l03边跨：g3l03?62.4?5.889?367.47kN?m，q3l03=109.2?5.889=643.08kN?m
中间跨：g3l03?62.4?6.0?374.4kN?m，q3l03=109.2?6.0=655.2kN?m
主梁弯矩计算见下表：
荷载荷载简图
布置
①恒
荷载
②活荷载
0.289189.73kM1kM2kMB
kM30.0670.24491.5458.15?0.267?100.125.0160.62?0.133?87.32?87.32③活
荷载
④活
荷载
①+②
内力①+③
组合
①+④
241.8281.2218.7?187.4?187.4?304.34?62.240.229150.340.200?29.11?58.21?0.133?87.32131.0482.2?0.311?204.162.862.43?0.06140.43156.1287.8Mmin组合类型
内力最值
①+③
62.43①+③
?0.06①+④
?304.34①+②
?62.24Mmin组合值(kN?m)
Mmax组合类型
Mmax组合值(kN?m)
①+②
281.2①+②
218.7——
——
①+③
156.12注：为了简便，表中数据能直接查得k值的则直接计算，不能查得的按结构力学中区段
叠加法计算得出。如恒荷载作用下，M2?g3l03/3?2MB/3?58.15kN?m。
2).剪力计算
①.第一跨
VA,max?0.733?62.4?0.866?109.2?140.31kN
VA,max（1、3跨布置活荷载）：
过第一个集中荷载后为140.31?62.4?109.2??31.29kN
过第二个集中荷载后为?31.29?62.4?109.2?202.89kN
VBl,max??1.267?62.4?1.311?109.2??222.22kN
VBl,max(1、2跨布置活荷载)：过第一个集中荷载后为?222.22?62.4?109.2??50.62kN
过第二个集中荷载后为?50.62?62.4?109.2?120.98kN
②.第二跨
VBr,max?1.000?62.4?1.222?109.2?195.84kN
VBr,max(1、2跨布置活荷载)：
过第一个集中荷载后为195.84?62.4?109.2?24.24kN
当可变荷载仅作用在第二跨时：VBr?1.000?62.4?1.000?109.2?171.6kN
过第一个集中荷载后为171.6?62.4?109.2?0kN
弯矩包络图（单位：kN?m）
(4).正截面承载力计算
1).确定翼缘宽度
主梁跨中按T型截面计算，翼缘宽度取：
边跨：b"f?l03?58893?1963mm，b"f?b?sn?300?5400=5700mm，取较小值b"f?1963mm；
中跨：b"f?l03?60003?2000mm,b"f?b?sn?300?5400=5700mm,
取较小值b"f?1963mm。
支座截面仍按矩形截面计算。
112).判断界面类型
梁内钢筋在B支座处排放两层，其余截面放一层，按规范规定，当钢筋排放一层时，截面有效高度取h03?540mm，当钢筋排放两层式，截面有效高度取h03?520mm。
?1fcb"fh"f(h03?h"f2)?1.0?11.9?2000?80?(520?802)?913.92kN?m?281.27kN?m，属于第一类T型截面。
3).正截面受弯承载力计算
B支座的弯矩设计值MB?MB,min?V0b/2??304.34?171.6?0.400/2??270.02kN?m。纵向受力钢筋在支座处为2牌，其余为1排。计算过程见下表：
截面
边跨中
281.2719630.4000.9801328.82选配钢筋mm
2B支座
-270.023000.2800.8321733.922（弯）131617432156.1220000.0230.988812.3中跨中
-62.2420000.0090.995289.6216402M(kN/m)
b"f或b2(mm)
2?s?M/(?1fcbh03)
?s?M/(?fbh)
?s?（1?1?2?s）2As?M/(?sfyh03)
"1cf20322（弯）33125（弯）181523889.1主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。配筋率?min?As/b3h3?402/(300?600)?0.22%?0.2%?0.45ft/fy?0.14%，满足要求。
(5).斜截面承载力计算
截面尺寸验算：
hw?h03?h"f?520?80?440mm，因hw/b3?440/300?4，属于薄腹梁，按下列公式进行截面尺寸验算，验算如下：
0.25?cfcb3h03?0.25?1?11.9?300?520?464.1kN?Vmax?222.22kN
12截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：
采用8@250双肢箍筋，Vcs?0.7ftb3h03?1.25fyvAsvh03/s
=0.7?1.27?300?520+1.25?300?100.6/200?300?236.77kN。
VA,max?140.31kN?Vcs,VBl,max?222.22kN?Vcs,VBr,max?195.84kN?Vcs。
验算最小配筋率：?sv?Asvb3s?100.6(300?200)=0.17%,配筋率下限为0.24ftfyv?0.3?1.27300?0.10%，满足要求。
(6).次梁两侧附加横向钢筋的计算
次梁传来的集中力Fl?43.8?1.2?84?1.3?161.76kN，主梁和次梁的高差?h?h3?h2?200mm，附加箍筋布置范围s"?2?h?3b2?1000mm,取附加箍筋8@200双肢箍，在长度s内可布置附加箍筋排数m?1000/200?1?6排，次梁两侧各布置3排。
若不设吊筋，则m?nfyvAsv1?6?2?300?50.3?181.08kN?Fl，满足要求。
(7).纵向构造钢筋配置
因主梁的腹板高度大于hw?540?80?460?450mm，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。现每侧配置2满足要求。
主梁边支座下需设置梁垫，计算从略。
14，308/(300?520)?0.20%?0.1%，6.施工图绘制
板配筋、次梁配筋和主梁配筋见手绘附图（1号图）。
1314
